1. 서 론
2. 친환경 바이오폴리머의 내수성 증가
2.1 Biopolymer materials
2.2 친환경 사면보강재료의 내수성 증가 특성
3. 강우 사면시험장치 및 강우 사면시험
3.1 모형시험
3.2 지반재료 선정 및 평가
3.3 모형사면 조성방법
3.4 강우강도 적정성 검증
4. 강우 사면시험 결과
4.1 무보강 강우 사면시험결과
4.2 Sodium caseinate 보강 강우 사면시험결과
4.3 Sodium caseinate with TGase 보강 사면 강우시험결과
5. 결 론
1. 서 론
최근 몇 년 사이에 집중강우로 토석류를 동반한 사면붕괴 등 토사의 침식이나 표층의 불안정성으로 인한 재해가 증가하고 있다(Kim et al., 2013a). 안전하게 설계된 사면 일지라도, 시간의 경과에 따른 침식을 예측하기 어렵고 지속적인 강우로 인해 지표면의 침식과 침투수에 의한 세굴, 인장균열 발생과 토석류에 의한 지반 변형 등은 지반 구조물의 안정성을 저하시킨다(Kim et al., 2013b).
1970~1980년대에는 사면 보강이나 연약지반을 개량하기 위해 Flyash나 시멘트 계열을 주로 사용하여 표층을 개량하는 방법으로 토사의 침식이나 표층의 불안정성을 방지하였다. 지반 보강재의 사용은 사면침식으로 인한 토석류 발생을 방지할 수 있으며, 강우로 인한 사면파괴의 기본적인 문제를 해결할 수 있는 사면보강 공법이다(Kim et al., 2013a). 그러나 지반보강 목적으로 사용된 시멘트 계열의 보강재는 강알칼리성으로 지반 오염과 지하수 오염 등이 발생할 우려가 있기 때문에, 기존 지반 보강재료의 환경오염에 대한 대안으로 친환경 지반 보강재에 대한 관심이 증가하여 왔다.
Laloui(2013)은 미생물을 지반에 주입하거나 생체 고분자 화합물 등을 사용하는 친환경 재료를 사용한 지반 보강 방법에 관한 연구를 수행한 바 있다. 그 중 바이오폴리머를 이용하는 방법은 생물에서 합성되어 생성되는 고분자 화합물, 즉 바이오폴리머를 지반에 주입하는 방법으로, 식품첨가제로 사용될 만큼 인체 유해성과 환경오염 이슈로부터 자유롭다. 현재 바이오폴리머로서 미생물의 부산물인 Xanthan gum, Gellan gum 등과 식물을 제분하여 열수로 추출한 Guar gum, 우유의 단백질에서 분해한 카제인, 갑각류의 키틴을 탈아세틸화하여 얻은 Chitosan, 해초에서 추출되는 Agar 등(Chang et al., 2015; Sabadini et al., 2015; Gupta et al., 2009; Chang et al., 2016; Iftime et al., 2019; Khatani & Kelly, 2013)이 친환경 지반 보강재로서 연구되고 있다.
바이오폴리머는 대부분 물에 쉽게 용해되고 물에 용해되면 겔(gel)과 같이 점착력이 발현되며, 겔 상태에서 습기가 사라지면 단단하게 굳어 시멘트와 같은 접합재료의 역할을 한다. 하지만 다시 지하수위가 상승하거나 강우에 노출되면 바이오폴리머는 재용해되는 문제가 있다.
Fatehi et al.(2018)은 casein과 Sodium caseinate를 사용하여 일축압축 강도시험과 용출시험을 수행하였다. Fig. 1의 시험 결과 casein은 3% 이상, Sodium casenate는 함유율 2% 이상부터 일축압축강도가 본 연구에서 설정한 강도기준인 1MPa을 초과하였다. 또한 내수성을 알아보기 위하여 casein과 Sodium caseinate를 사용한 시료의 용출시험을 수행하였다. 시험 결과 casein은 1.1%가, Sodium caseinate는 16.7%가 용출되었다. 따라서 casein은 소수성 및 불용성 특성으로 인해 물에 용해되지 않음을 확인할 수 있다. 다만 해당 논문에서 용출된 시료의 강도 평가를 수행하지 않아 수침 시료에 대한 강도 평가는 불가했다.
Park & Woo(2019)는 casein 고결제로 제작된 모래 시료로 일축압축강도 시험과 24시간 수침시험을 수행하였다. 고결제 함유량이 4%일 때 시료의 일축압축강도는 7,166kPa로 나타났지만, 수침시험 3시간 경과 후 시료는 분해되는 모습을 보였다. 수침시험 결과, 시료는 내구성 시험이 불가능할 정도로 고결력을 잃어 수침 시료에 대한 강도평가를 수행할 수 없었다.
Chang et al.(2018)의 불용성 casein을 이용하여 제작한 수침시료(1일)와 건조시료의 일축압축시험 결과, 수침시료의 일축압축강도(0.65MPa)는 건조시료의 일축압축강도(2.65MPa)의 약 15%에 불과함을 보고하였다. 불용성인 casein도 수침 시 강도의 큰 하락이 발생하며, 이는 바이오폴리머가 지반 보강재로써 활용되기 위하여 내수성의 증대가 관건임을 보인 것이다.
본 연구에서는 친환경 바이오폴리머 지반 보강재 개발을 위해 친환경 재료인 카제인나트륨에 Transglutaminase(T-Gase, protein-glutamine γ-glutamyltransferase, EC 2.3.2.13)를 추가하여 내수성을 증가시키는 방안을 조사하고 카제인나트륨과 TGase를 첨가한 시료의 내수성 증가 특성을 파악하였다. 또한 강우로 인한 침식특성을 파악하고, 실제 사용 가능성을 평가하기 위해 강우 사면시험을 수행하였다.
2. 친환경 바이오폴리머의 내수성 증가
2.1 Biopolymer materials
2.1.1 Sodium caseinate
본 연구에서는 바이오폴리머의 주재료로 카제인나트륨을 선정하였다. 카제인나트륨(C20H16N4O2S2)은 나트륨을 결합시켜 카제인의 수용성을 높힌 것으로, 성분은 카제인과 큰 차이가 없다. 카제인나트륨은 natural water(pH 7)에서 쉽게 용해되며, 카제인나트륨 수용액의 pH는 6.0~7.5로(Yurij et al., 2023) 지반오염의 우려가 없다. 또한 카제인나트륨은 안전한 단백질로서 식품의 물성 및 촉감, 점착성 및 점도를 향상시키기 위한 식품첨가물로 사용된다. 열에 안정하고 조리 및 가공 과정에서 변화되지 않으며 유화 작용에 용이하다.
2.1.2 Transglutaminase(TGase)
바이오폴리머의 역학적 성능개선을 위해 TGase를 추가 첨가재로 선정하였다. TGase(C20H16N4O2S2)는 자유 아민기(free amine group)와 단백질 내부의 글루타민의 감마-카복사미드기(gammacarboxamide group) 사이에 교차결합을 발생하는 효소이다. TGase는 Glutaminyl 잔기의 γ-carboxyamide group과 Lys 잔기의 ε-amino group을 Fig. 2와 같이 교차결합을 유도하여 ε-(γ-Glu)Lys bond를 형성한다. TGase는 주로 식품재료의 물성을 증진시키기 위해 사용되는데, 식품에 혼합되면 단백질과 교차결합을 형성하여 식품재료의 점착성, 응고력, 열안정성, 수화작용, 유화력, 겔형성, 용해성 등을 개선시킨다(Mycek et al., 1959; Motoki & Seguro, 1998; Lorenzen, 2000). 냉동연육과 햄 등의 단백질을 다량 함유한 음식의 질감을 향상시키기 위한 결합재료(binding material)로도 사용되며, 재구성 스테이크와 같이 여러 고기를 하나로 결합시키는 접합재료로 사용하기도 한다. 앞선 예시처럼 주로 식품용도로 사용되며, 지반 보강재로 활용된 사례는 확인되지 않는다. 따라서 TGase를 이용하여 보강재의 결합성능을 향상시키고자 하였다.
2.2 친환경 사면보강재료의 내수성 증가 특성
친환경 바이오폴리머의 내수성 증가 정도를 확인하기 위해 카제인나트륨 함유율 10%와 카제인나트륨 10%에 TGase 1%를 첨가한 시료를 각각 제작하여 15일 건조 후 1.5L의 증류수에 1일 수침하였다. 카제인나트륨 10% 함유 시료는 Fig. 3(a)와 같이 1일 수침 후 시료확인이 어려울 정도로 용해되어 혼탁액이 되었다. 하지만 TGase 1%를 첨가한 시료의 경우 Fig. 3(b)와 같이 초기의 시료 형태가 그대로 유지되었다.
침수시험에 사용된 시료와 동일한 시료를 사용하여 건조 및 1일 수침 일축압축시험을 수행하였으며, Fig. 4에 결과를 정리하였다. 건조 시 카제인나트륨 10% 시료와 카제인나트륨 10%와 TGase 1%를 함유한 시료의 일축압축강도는 각각 6418.64kPa, 6629.53kPa로, TGase를 첨가하면 3.2% 증가한다. 1일 수침할 경우 카제인나트륨 10% 시료는 융해되어 일축압축강도를 측정할 수 없으며, 카제인나트륨 10%+TGase 1% 시료는 974.50kPa로 측정되어 TGase의 첨가가 바이오폴리머 내수성 증가에 영향을 미치는 것을 확인하였다.
터널 그라우팅 설계와 시공(Kim, 2004) 보고서에 따르면 주입재의 고결 후 강도가 1MPa 정도면 충분하다고 발표한 바 있다. 따라서 본 연구에서는 고결된 시료의 일축압축강도의 목표를 약 1MPa로 설정하였고, 친환경 사면보강재료인 카제인나트륨 10%+TGase 1% 시료는 내수성 증가는 물론 목표 강도에 만족하는 것으로 나타났다.
3. 강우 사면시험장치 및 강우 사면시험
3.1 모형시험
사면보강재 사용 시 발생하는 침식특성을 분석하기 위하여 강우조건에서의 사면 모형시험을 수행하였다. 모형시험 토조의 사면 각도는 실제 하천에 설계되는 사면의 각도를 참고하였다. 하천의 사면각은 18°로 이때의 경사 비율은 1:3을 적용하도록 되어있다(MOLIT, 2018). 본 시험에서는 가혹한 시험환경을 조성하기 위해 1:2의 사면조건과 30°의 사면각을 설정하였다. 시험기는 사면 토조(slope)와 압력주입 및 조절을 위한 컴프레셔와 레귤레이터, 강우를 모사하기 위한 노즐 및 고정지지대 그리고 물 공급을 위한 물탱크로 구성되었다(Fig. 5(a)).
강우를 표현하는 방법은 크게 두 가지로 구별된다. 첫 번째는 관에 일정하게 구멍을 배치하여 동일한 부피의 물방울을 강수하는 drop forming 방법, 두 번째는 압력노즐을 통해 분사하는 방법이다. 압력노즐을 사용하면 drop forming 보다 강한 강우의 재현이 가능하여 폭우를 모사하는데 유리하다. 본 실험에서는 폭우를 구현하기 위해 Fig. 5(b)의 압력노즐을 사용하였다. 또한 집중강우를 나타내기 위하여 최소 2시간, 최대 80시간까지 지속하였다.
3.2 지반재료 선정 및 평가
지반재료는 한국에서 흔히 사용되는 표준지반재료인 주문진표준사를 선정하였다(Lee et al., 2017). 주문진표준사의 비중은 2.65 이며, 입도분포(ASTM D422-63)는 Fig. 6과 같다. D10 = 0.35mm, D30 = 0.48mm, D60 = 0.61mm이며, 균등계수(Cu)와 곡률계수(Cg)는 각각 1.74, 1.08로 나타났다. 통일분류 기준에 따르면 본 시료는 SP로 분류된다. ASTM D-4253, 4254에 따른 시험으로부터 γdmax = 1.570g/cm3, γdmin = 1.347g/cm3이고 emax = 0.968, emin = 0.688로 조사되었다. 주문진표준사는 세척 후 오븐에서 110°C로 24시간 이상 건조하여 수분을 완전히 제거한 뒤 상온에서 2시간 방치하여 식힌 후 시료 제조에 사용하였다.
3.3 모형사면 조성방법
사면 조성에 주문진표준사만 사용하는 경우 강사장치를 이용하여 강사하였다. 이후 포화 및 배수시킨 다음 나머지 부분을 절삭하여 모형지반을 조성하였다. 모형지반의 상대다짐도를 파악하기 위해 Fig. 7과 같이 스테인레스 캔을 위치시켜 표준사를 강사 후 단위중량을 3회 측정하였으며, Table 1에서 평균값 1.45g/cm3로 산정되었다. 측정된 단위중량은 상대다짐도 50%에 해당한다.
Table 1.
Unit weight of model sand
친환경 사면보강재를 사용하는 사면의 시료는 카제인나트륨 용액(solution)을 제작한 후 주문진표준사와 혼합하였다. 사면 틀의 부피(7,500cm3)와 단위중량 (1.45g/cm3)을 고려하여 주문진표준사 10.8kg을 사용하였으며, 목표 단위중량을 만족할 때까지 충격다짐을 하였다. 용액을 제작하기 위해 용매로는 증류수를 선정하였고, 함수비 20%를 적용하여 2.16kg을 사용하였다. 카제인나트륨의 녹는점(50°C)과 TGase의 적정 반응 온도(50°C)를 고려해 용매를 Hotplate stirrer로 가열하여 혼합하였다. 용액의 제작 완료 후 시료를 제작할 때 카제인나트륨 용액만 사용하는 방법과 카제인나트륨 용액에 TGase를 첨가하는 두 가지 방법을 사용하였다.
카제인나트륨 용액만 사용되는 경우 용액 제작이 완료되면 용액을 주문진표준사에 첨가하여 오버헤드 스틸러로 교반하였으며, Hotplate stirrer 위에서 추가 교반하여 시료가 굳지않고 균일하게 혼합되도록 하였다.
카제인나트륨 용액에 TGase가 첨가되는 경우 TGase를 카제인나트륨 용액과 동시에 혼합하면 점성이 크게 증가하여 시료의 제작이 불가하다. 따라서 카제인나트륨 용액과 주문진표준사를 혼합한 후 TGase를 분말형태로 첨가하여 추가 교반한 후 사면을 제작하였다. Fig. 8(a)와 같이 조성된 사면은 실온에서 15일 건조 후 Fig. 8(b) 처럼 모형시험기에 거치하여 강우 사면시험을 수행하였다.
강우 사면시험의 case를 선정하여 Table 2에 정리하였다. 사면 보강재가 적용되지 않은 무보강 case(None)와 사면 보강재 중 카제인나트륨 3%(C3), 5%(C5), 7%(C7)만을 사용하여 혼합한 3 cases, TGase의 영향을 확인하기 위해 C3에 TGase를 0.1%(T0.1), 0.5%(T0.5), 1.0%(T1.0) 첨가한 3 cases로 총 7 cases에 대한 시험을 수행하였다. 해당 시험들은 기본적으로 사면이 파괴될 때까지 강우강도를 유지하며, 사면유출 및 파괴형상 발생 유무에 따라 강우시간을 조정하였다.
Table 2.
Cases of model test
| Material | Content (%) | ||
| Nothing | None | ||
| Caseinate | 3 (C3) | 5 (C5) | 7 (C7) |
| TGase (+caseinate 3%) | 0.1 (T0.1) | 0.5 (T0.5) | 1 (T1.0) |
3.4 강우강도 적정성 검증
국립재난안전연구원은 전국의 확률강우강도를 분석하여 최대 강우강도를 130mm/hr로 설정한 바 있다. 시험 강우강도의 강우균등분포가 70% 이상일 경우 균등한 강우의 재현이 가능하다고 판단할 수 있다(Jeong et al., 2019). 지반 보강재의 강도를 고려하여 시험 강우강도는 150mm/hr로 설정하였다. 강우강도는 다음의 공식을 사용하여 예측할 수 있다.
(1)
여기서, I : 강우강도(mm/hr), dW : 강우수집장치의 무게변화량(g), dt : 강우 시간(hr), A : 강우수집장치의 면적(mm2)
강우강도 측정을 위해 사면시험기 하부에 단위중량 측정한 위치와 같은 위치(Fig. 7)에서 스테인레스 컵을 강우량계로 사용하여 강우를 측정하였다. 각 위치에서 측정된 강우강도는 Christaiansen이 제안한 강우균등계수(CuC)를 통해 강우등분포를 평가하며, 다음의 공식을 사용한다.
(2)
여기서, : 강우강도의 평균, n : 관측지점 수, Xi : 관측 위치에서의 강우강도
강우강도를 3회 측정한 후 평균값을 사용하였으며, 측정된 값은 Table 3과 같다. 평균 강우강도는 설정 강우강도에 근접한 151.88mm/hr, 평균 강우 균등계수는 75.46%로 비교적 균등한 강우의 재현이 가능한 것으로 나타났다.
Table 3.
Rainfall intensity measurement and coefficient of uniformity
4. 강우 사면시험 결과
4.1 무보강 강우 사면시험결과
무보강 강우 사면시험(None)의 결과를 Fig. 9에 정리하였다. 강우 시작 후 5분에 사면 단부에서 사면의 파괴가 진행되었다. 이후 시간이 흐를수록 전진파괴 형태로 사면 앞부분부터 침식되는 현상을 관찰하였다. 시험시간 30분 경과 후, 사면 중간 부분까지 파괴가 진척되었고, 40분 이후에는 슬라이딩 활동이 발생하여 사면이 완전 파괴되었다.
4.2 Sodium caseinate 보강 강우 사면시험결과
지반 보강재 중 카제인나트륨 3%(C3)를 섞어서 조성한 사면의 강우 사면시험 결과를 Fig. 10(a)에 정리하였다. 초기 5분에 사면 아래 끝부분에서 지반 손실이 발생하였다. 이후 10분까지는 변형이 없었으나, 30분부터는 카제인나트륨이 용해되며 거품이 발생하였다.
카제인나트륨이 용해되면서 사면의 강도가 저하되고, 무보강 사면의 전진파괴와는 달리 슬라이딩 현상이 바로 발생하였다. 이후 강우가 지속될수록 슬라이딩도 발달하여 60분 지속 시 사면이 완전히 파괴되었다.
카제인나트륨의 함유량 5%(C5)의 경우 시험 초기, C3와 같이 사면 끝에서 소량의 지반이 탈락하였다. 시험시간 30분 경과 후부터 카제인나트륨이 용해되며 사면에 주름이 발생하였다. 이는 카제인나트륨의 용해로 지반의 저항력이 약해진 것으로 분석되었다. 30분 이후 카제인나트륨이 용해되면서 사면 아래 끝부분의 지반은 탈락하고 사면 윗부분의 카제인나트륨은 계속 용해되어 주름의 개수와 크기가 점차 커졌다. 120분부터 사면 상부에서도 카제인나트륨이 용해된 부분에 파괴가 발생하고, 주름이 사면 윗부분까지 확대된 것을 180분까지 관찰하였다.
마지막으로 카제인나트륨 7%(C7) 함유한 경우는 카제인나트륨 5%를 사용한 사면과 파괴양상이 동일하나, 파괴의 진행이 좀 더 느리게 진행되었다. 시험 초기에 카제인나트륨이 용해되어 사면 표면에 거품이 발생하는 것을 관찰하였다. 120분 이후에 사면 표면이 용해되어 표면에 공동이 발생하며, 이후 강우가 지속된다면 사면이 파괴될 것으로 예상되었다. 따라서 카제인나트륨만 포함된 사면은 강우 발생 시 카제인나트륨이 용해되면서 사면파괴가 발생함을 확인하였다.
4.3 Sodium caseinate with TGase 보강 사면 강우시험결과
카제인나트륨이 급속히 용해되고, 지반의 저항력이 급격하게 감소하여 전진파괴 및 슬라이딩 파괴가 발생한 카제인나트륨 3%(C3) 함유 사면에 TGase를 각각 0.1%(T0.1), 0.5%(T0.5), 1%(T1.0) 첨가하여 강우 사면시험을 수행해 그 거동을 파악하였다.
TGase 함유율 0.1%(T0.1)인 경우, 시험시간 2시간 후에 사면 하부에서 지반유실이 발생하였다. 20분이 추가로 경과한 2시간 20분에 Fig. 11(a)와 같이 사면 하단부에서 공동이 발생하였고, 이후 16시간까지 강우가 지속되면 공동이 확대되는 모습을 보이며 이후 사면이 파괴되었다. TGase 함유율 0.1%(10.8g)는 사면 전체의 내수성을 균일하게 증가시키기에는 부족한 양으로 분석되었다.
TGase를 0.5% 첨가하였을 때(T0.5)의 결과를 Fig. 11(b)에 정리하였다. 총 시험시간은 80시간으로, 80시간이 경과하여도 사면 파괴가 발생하지 않았다. 사면의 단부에서 시료의 용해 및 미량의 지반 유출이 발생하는 것으로 보이나, 사면 파괴는 발생하지 않았다.
C3에 TGase 1%를 첨가(T1.0)한 사면 시험에서는 T0.5와 동일하게 사면 보강재가 용해되거나 사면의 변형이 발생하지 않았다. 따라서 Sodium caseinate에 TGase가 첨가되면 내수성이 증가하며, 사면 보강재로 적용가능함을 확인하였다.
카제인나트륨의 함유율을 달리한 사면과 카제인나트륨 3% 함유 사면에 TGase를 첨가한 사면의 누적 지반유실량을 측정하여 분석하였다.
무보강 사면과 카제인나트륨만 사용한 시험에 대한 강우유지시간-누적유출량 그래프를 Fig. 12(a)에 정리하였다. 카제인나트륨을 지반 보강재로 사용하지 않은 경우 강우가 시작되자마자 지반 유출이 시작되었으며, 단시간에 유출량이 증가하여 사면파괴가 발생하였다. 카제인나트륨을 3% 함유한 사면은 초반에 카제인나트륨을 포함하지 않은 사면보다 지반 유실이 적었으나 30분이 지난 후 급격한 지반 유출이 발생하였다. 카제인나트륨 함량이 5%, 7%로 증가할수록 지반 손실이 현저하게 감소하는 것으로 나타났다.
카제인나트륨 함유율 3%에 TGase를 첨가량에 따른 누적 지반 손실량을 Fig. 12(b)에 정리하였다. TGase를 0.1% 첨가한 사면은 강우가 10시간 이상 지속되었을 때 빠른 지반 유출을 보여주었으나, 0.5%를 함유한 사면은 강우가 80시간 지속되어도 지반 유실량이 거의 없음을 나타내었다. T1.0 또한 T0.5와 경향이 같았다. 즉, TGase가 소량 첨가되면 카제인나트륨의 내수성이 크게 증가하여 사면 보강에 기여하나 0.5% 이상 함유되어야 효과가 있음을 보였다.
5. 결 론
본 연구는 환경오염의 예방과 내수성 향상이 가능한 친환경 바이오폴리머와 첨가재의 강도 증진 및 내수성 증가를 살펴보고자 하였다. 카제인나트륨과 TGase의 일축압축강도시험과 강우 사면시험 결과 다음과 같은 결론을 얻었다.
(1)바이오폴리머인 카제인나트륨에 TGase 첨가 시 내수성의 증가를 확인하기 위해, 침수시험과 1일 수침 일축압축강도시험을 수행하였다. 카제인나트륨만을 사용하여 제작한 시료는 침수 시 대부분 용해되어 사면 보강재료로 사용할 수 없었다. 하지만 TGase가 첨가되면 내수성이 크게 증가하여 침수 시에도 용해되지 않고 1일 수침 일축압축강도시험으로 약 970kPa 정도의 강도도 확보할 수 있었다. 이는 기존 연구의 카제인나트륨 수침 일축압축강도(0.65MPa)보다 약 50% 증가한 것으로, 내수성이 크게 증가함을 확인하였다. 또한 목표 강도인 1MPa에 근접하여, 현장 적용 가능성이 있음을 보였다.
(2) 강우 사면모형시험 결과, 지반 보강으로 카제인나트륨만 사용하면 표면부터 용해되어 사면 재료의 유출이 발생해 지반변형과 공동이 발생하여 지반이 파괴된다. 따라서 카제인나트륨만 사용하는 경우에는 지반보강재로 적합하지 않다.
(3) 카제인나트륨에 TGase를 혼합한 사면의 강우시험은 카제인나트륨 3%에 TGase를 0.1%만 적용(T0.1)하여도 None 및 카제인나트륨 3%의 파괴시간(120min) 내에서는 파괴가 발생하지 않았다. 시험시작 이후 2시간 20분에 공동이 발생, 16시간 강우지속 시 공동이 확대되어 사면이 파괴되었다.
(4) T0.5의 경우 강우지속시간 80시간에도 사면의 거동에 변화가 없고 파괴가 발생하지 않았다. T1.0 또한 사면의 거동 변화가 없고 파괴가 발생하지 않았다.
카제인나트륨과 TGase로 보강된 사면은 TGase의 첨가율이 0.5% 이상 되어야 내수성이 충분히 증가하여 150mm/hr의 강우에서도 사면보호가 가능하였고, 실제 사면 보강재로의 적용 가능성을 확인하였다.
